Trieu a: Els productes de la caixa de canvis de doble embragatge són una caixa de canvis de doble embragatge humida, la carcassa de suport consta d'embragatge i carcassa de la caixa de canvis, les dues carcassa produïdes pel mètode de fosa d'alta pressió, en el procés de desenvolupament i producció del producte ha experimentat un procés difícil de millora de la qualitat. , taxa qualificada completa en blanc en un 60% 95% al final de l'ascens als nivells de 2020, Aquest article resumeix les solucions als problemes típics de qualitat.
Transmissió humida de doble embragatge, que utilitza un innovador conjunt d'engranatges en cascada, un sistema d'accionament de canvi electromecànic i un nou actuador d'embragatge electrohidràulic. La carcassa en blanc està feta d'aliatge d'alumini de fosa d'alta pressió, que té les característiques de pes lleuger i alta resistència. Hi ha una bomba hidràulica, un fluid lubricant, un tub de refrigeració i un sistema de refrigeració extern a la caixa de canvis, que estableixen requisits més elevats sobre el rendiment mecànic complet i el rendiment de segellat de la carcassa. En aquest article s'explica com resoldre problemes de qualitat com ara la deformació de la carcassa, el forat de contracció de l'aire i la taxa de passada de fuites que afecten molt la taxa de passada.
1,Solució del problema de deformació
Figura 1 (a) a continuació, la caixa de canvis es compon d'una carcassa de la caixa de canvis d'aliatge d'alumini fos d'alta pressió i una carcassa de l'embragatge. El material utilitzat és ADC12 i el seu gruix de paret bàsic és d'uns 3,5 mm. La carcassa de la caixa de canvis es mostra a la figura 1 (b). La mida bàsica és de 485 mm (longitud) × 370 mm (amplada) × 212 mm (alçada), el volum és de 2481,5 mm3, l'àrea projectada és de 134903 mm2 i el pes net és d'uns 6,7 kg. És una part de cavitat profunda de parets primes. Tenint en compte la tecnologia de fabricació i processament del motlle, la fiabilitat de l'emmotllament del producte i el procés de producció, el motlle està disposat tal com es mostra a la figura 1 (c), que es compon de tres grups de lliscants, motlle en moviment (en direcció a l'exterior). cavitat) i motlle fix (en la direcció de la cavitat interior), i la taxa de contracció tèrmica de la fosa està dissenyada per ser de l'1,0055%.
De fet, en el procés de prova inicial de fosa a pressió, es va trobar que la mida de la posició del producte produït per fosa a pressió era força diferent dels requisits de disseny (algunes posicions tenien més d'un 30% de descompte), però la mida del motlle es va qualificar i el la taxa de contracció en comparació amb la mida real també estava en línia amb la llei de contracció. Per esbrinar la causa del problema, es va utilitzar l'escaneig 3D de la carcassa física i el 3D teòric per a la comparació i l'anàlisi, tal com es mostra a la figura 1 (d). Es va trobar que l'àrea de posicionament de la base del blanc estava deformada i la quantitat de deformació era de 2,39 mm a l'àrea B i 0,74 mm a l'àrea C. Com que el producte es basa en el punt convex del blanc A, B, C per a la següent processament de referència de posicionament i referència de mesura, aquesta deformació condueix a la mesura, una altra projecció de mida a A, B, C com a base del pla, la posició del forat està fora d'ordre.
Anàlisi de les causes d'aquest problema:
①El principi de disseny de matriu de fosa d'alta pressió és un dels productes després del desemmotllament, donant forma al producte en el model dinàmic, que requereix que l'efecte sobre el model dinàmic de la força del paquet sigui més gran que les forces que actuen sobre la bossa de motlle fixa, a causa de els productes especials de cavitat profunda al mateix temps, la cavitat profunda dins dels nuclis del motlle fix i la superfície formada per la cavitat exterior als productes del motlle en moviment per decidir la direcció de la separació del motlle quan inevitablement patirà la tracció;
② Hi ha controls lliscants a les direccions esquerra, inferior i dreta del motlle, que tenen un paper auxiliar en la fixació abans del desemmotllament. La força de suport mínima es troba a la part superior B, i la tendència general és a còncau a la cavitat durant la contracció tèrmica. Les dues raons principals anteriors condueixen a la deformació més gran a B, seguida de C.
L'esquema de millora per resoldre aquest problema és afegir un mecanisme d'expulsió de matriu fix Figura 1 (e) a la superfície de matriu fixa. A B es va augmentar l'èmbol de motlle de 6 jocs, afegint dos pistons de motlle fixos a la C, la vareta fixa es basa en el pic de restabliment, quan es mou el pla de subjecció del motlle, col·loqueu la palanca de restabliment en un motlle, la pressió automàtica de la matriu desapareix, la part posterior de la molla de la placa i, a continuació, empènyer el pic superior, preneu la iniciativa de promoure que els productes surtin del motlle fix, per tal d'aconseguir la deformació de desemmotllament compensada.
Després de la modificació del motlle, la deformació de desemmotllament es redueix amb èxit. Com es mostra a la FIG.1 (f), les deformacions a B i C es controlen eficaçment. El punt B és +0,22 mm i el punt C és +0,12, que compleixen el requisit del contorn en blanc de 0,7 mm i aconsegueixen una producció en massa.
2 、 Solució del forat de contracció de la closca i fuites
Com és sabut per tothom, la fosa a alta pressió és un mètode de conformació en què el metall líquid s'omple ràpidament a la cavitat del motlle metàl·lic aplicant una certa pressió i es solidifica ràpidament sota pressió per obtenir la fosa. Tanmateix, segons les característiques del disseny del producte i el procés de fosa a pressió, encara hi ha algunes zones de juntes calentes o forats de contracció d'aire d'alt risc al producte, que es deu a:
(1) La fosa a pressió utilitza alta pressió per pressionar metall líquid a la cavitat del motlle a gran velocitat. El gas de la cambra de pressió o la cavitat del motlle no es pot descarregar completament. Aquests gasos estan implicats en el metall líquid i eventualment existeixen en la fosa en forma de porus.
(2) La solubilitat del gas en alumini líquid i aliatge d'alumini sòlid és diferent. En el procés de solidificació, el gas es precipita inevitablement.
(3) El metall líquid es solidifica ràpidament a la cavitat i, en cas de no alimentació eficaç, algunes parts de la fosa produiran cavitat de contracció o porositat de contracció.
Preneu com a exemple els productes de DPT que han entrat successivament a la mostra d'eines i a l'etapa de producció de lots petits (vegeu la figura 2): es va comptar la taxa de defectes del forat de contracció de l'aire inicial del producte, i la més alta va ser del 12,17%, entre les quals l'aire El forat de contracció més gran de 3,5 mm va representar el 15,71% dels defectes totals, i el forat de contracció de l'aire entre 1,5 i 3,5 mm va representar el 42,93%. Aquests forats de contracció d'aire es van concentrar principalment en alguns forats roscats i superfícies de segellat. Aquests defectes afectaran la resistència de la connexió del cargol, l'estanquitat de la superfície i altres requisits funcionals de la ferralla.
Per resoldre aquests problemes, els mètodes principals són els següents:
2.1SISTEMA DE REFREDAMENT PUNT
Apte per a peces de cavitat profunda i peces de nucli grans. La part formant d'aquestes estructures només té unes poques cavitats profundes o la part profunda de la cavitat de l'estirament del nucli, etc., i pocs motlles estan embolcallats per una gran quantitat d'alumini líquid, que és fàcil de provocar un sobreescalfament del motlle, provocant un enganxós. tensió de motlle, esquerda calenta i altres defectes. Per tant, cal forçar el refredament de l'aigua de refrigeració al punt de pas del motlle de cavitat profunda. La part interna del nucli amb un diàmetre superior a 4 mm es refreda amb aigua d'alta pressió d'1,0-1,5 mpa, per tal de garantir que l'aigua de refrigeració sigui freda i calenta, i que els teixits circumdants del nucli es puguin solidificar primer i formar un capa densa, per reduir la tendència a la contracció i la porositat.
Com es mostra a la figura 3, combinat amb les dades d'anàlisi estadística de la simulació i els productes reals, es va optimitzar el disseny de refrigeració del punt final i es va establir el refredament del punt d'alta pressió com es mostra a la figura 3 (d) al motlle, que controlava eficaçment. la temperatura del producte a la zona de la junta calenta, va realitzar la solidificació seqüencial dels productes, va reduir efectivament la generació de forats de contracció i va assegurar la taxa qualificada.
2.2Extrusió local
Si el gruix de la paret del disseny de l'estructura del producte és desigual o hi ha grans nodes calents en algunes parts, els forats de contracció són propensos a aparèixer a la part solidificada final, tal com es mostra a la FIG. 4 (C) a continuació. Els forats de contracció d'aquests productes no es poden evitar mitjançant el procés de fosa a pressió i augmentant el mètode de refrigeració. En aquest moment, es pot utilitzar l'extrusió local per resoldre el problema. Diagrama d'estructura de pressió parcial tal com es mostra a la figura 4 (a), és a dir, instal·lat directament al cilindre del motlle, després de l'ompliment del metall fos al motlle i solidificat abans, no completament en el líquid metàl·lic semisòlid de la cavitat, finalment La solidificació de la paret gruixuda mitjançant la pressió de la vareta d'extrusió obliga a l'alimentació per reduir o eliminar els defectes de la cavitat de contracció, per tal d'obtenir una alta qualitat de fosa a pressió.
2.3L'extrusió secundària
La segona etapa de l'extrusió és establir un cilindre de doble carrera. El primer traç completa l'emmotllament parcial del forat de prefosa inicial, i quan l'alumini líquid al voltant del nucli es solidifica gradualment, s'inicia la segona acció d'extrusió i finalment es realitza el doble efecte de pre-fosa i extrusió. Prengui com a exemple la carcassa de la caixa de canvis, la taxa qualificada de la prova estanca al gas de la carcassa de la caixa de canvis en la fase inicial del projecte és inferior al 70%. La distribució de les peces de fuites és principalment la intersecció del pas d'oli 1 # i el pas d'oli 4 # (cercle vermell a la figura 5), tal com es mostra a continuació.
2.4SISTEMA DE CASTING RUNNER
El sistema de fosa del motlle de fosa de metall és un canal que omple la cavitat del model de fosa amb líquid de metall fos a la cambra de premsa de la màquina de fosa sota condicions d'alta temperatura, alta pressió i alta velocitat. Inclou corredor recte, corredor creuat, corredor interior i sistema d'escapament de desbordament. Es guien en el procés de la cavitat d'ompliment de metall líquid, l'estat de flux, la velocitat i la pressió de la transferència de metall líquid, l'efecte de l'escapament i el motlle de matriu té un paper important en aspectes com l'estat d'equilibri tèrmic del control i la regulació, per tant. , el sistema de gating es decideix per la qualitat de la superfície de fosa a pressió, així com el factor important de l'estat de la microestructura interna. El disseny i la finalització del sistema d'abocament s'ha de basar en la combinació de teoria i pràctica.
2.5ProcesOoptimització
El procés de fosa a pressió és un procés de processament en calent que combina i utilitza la màquina de fosa a pressió, la matriu de fosa i el metall líquid segons el procediment de procés preseleccionat i els paràmetres del procés, i obté la fosa a pressió amb l'ajuda d'un accionament elèctric. Es té en compte tot tipus de factors, com ara la pressió (inclosa la força d'injecció, la pressió específica d'injecció, la força d'expansió, la força de bloqueig del motlle), la velocitat d'injecció (incloent la velocitat del punxó, la velocitat de la porta interna, etc.), la velocitat d'ompliment, etc.) , diverses temperatures (temperatura de fusió del metall líquid, temperatura de fosa a pressió, temperatura del motlle, etc.), diversos temps (temps d'ompliment, temps de retenció de pressió, temps de retenció del motlle, etc.), propietats tèrmiques del motlle (taxa de transferència de calor, calor). taxa de capacitat, gradient de temperatura, etc.), propietats de fosa i propietats tèrmiques del metall líquid, etc. Això té un paper destacat en la pressió de fosa a pressió, la velocitat d'ompliment, les característiques d'ompliment i les propietats tèrmiques del motlle.
2.6L'ús de mètodes innovadors
Per resoldre el problema de fuites de peces soltes dins de les parts específiques de la carcassa de la caixa de canvis, la solució de bloc d'alumini fred es va utilitzar com a pionera després de la confirmació tant per part de l'oferta com de la demanda. És a dir, un bloc d'alumini es carrega dins del producte abans de l'ompliment, tal com es mostra a la figura 9. Després de l'ompliment i la solidificació, aquesta inserció roman dins de l'entitat de la peça per resoldre el problema de la contracció i la porositat locals.
Hora de publicació: 08-set-2022